huba传感器

空压机气压怎么调

不同的空压机开关有不同的调节方法，一种是压差由开关本身固定，只调节自动停机压力，调高压力。这种在开关上面有两个一字螺丝刀调试的旋纽，两个旋纽必需调节一致，否则就一起动就停，一停又起动，烧坏电器。另一种是一个调起动压力（低压），一个调停机压力（高压）。空压机压力调整：1、顺时针旋转压力调整螺钉，闭合和断开压力同步增大。2、逆时针旋转压力调整螺钉，闭合和断开压力同步减小。空压机压差调整：1、顺时针旋转压差调整螺钉，闭合压力不变，断开压力增大。2、逆时针旋转压差调整螺钉，闭合压力不变，断开压力减小。扩展资料：特征特点：由电动机直接驱动压缩机，使曲轴产生旋转运动，带动连杆使活塞产生往复运动，引起气缸容积变化。由于气缸内压力的变化，通过进气阀使空气经过空气滤清器（消声器）进入气缸，在压缩行程中，由于气缸容积的缩小，压缩空气经过排气阀的作用，经排气管，单向阀（止回阀）进入储气罐，当排气压力达到额定压力0.7MPa时由压力开关控制而自动停机。当储气罐压力降至0.5--0.6MPa时压力开关自动联接启动 。而空气压缩机就是提供气源动力，是气动系统的核心设备,机电引气源装置中的主体，它是将原动（通常是电动机或柴油机）的机械能转换成气体压力能的装置，是压缩空气的气压发生装置。

压电式压力传感器和压阻式压力传感器的区别~

1、工作原理不同压阻式压力传感器是利用单晶硅的压阻效应而构成。压电式压力传感器大多是利用正压电效应制成的。2、侧重点不同压电式压力传感器当晶体受到某固定方向外力的作用时，内部就产生电极化现象，同时在某两个表面上产生符号相反的电荷；当外力撤去后，晶体又恢复到不带电的状态；当外力作用方向改变时，电荷的极性也随之改变；晶体受力所产生的电荷量与外力的大小成正比。压阻式压力传感器采用单晶硅片为弹性元件，在单晶硅膜片上利用集成电路的工艺，在单晶硅的特定方向扩散一组等值电阻，并将电阻接成桥路，单晶硅片置于传感器腔内。当压力发生变化时，单晶硅产生应变，使直接扩散在上面的应变电阻产生与被测压力成正比的变化，再由桥式电路获相应的电压输出信号。3、构造不同压电式压力传感器基于压电效应的压力传感器。它的种类和型号繁多，按弹性敏感元件和受力机构的形式可分为膜片式和活塞式两类。膜片式主要由本体、膜片和压电元件组成。压阻式传感器采用集成工艺将电阻条集成在单晶硅膜片上，制成硅压阻芯片，并将此芯片的周边固定封装于外壳之内，引出电极引线。参考资料来源：百度百科-压阻式压力传感器参考资料来源：百度百科-压电式压力传感器

液压传感器价格及其原理介绍

　　导语：说起液压传感器大家可能并不是太熟悉，液压床干起就是利用了一定的压力作用来使其工作的。今天我们就来看看液压传感器的工作原理以及现在市场上液压传感器的价格。　　液压传感器的工作原理　　液压传感器的工作原理就是让传感器上的膜片直接接收到外界的压力作用，使膜片产生十分微小的移动，产生了这样的移动的之后传感器的电阻也会发生相应的变化。用电线路可以检查到这一变化的存在，并且会输出所测压力的标准信号。　　当液体的介质流过传感器的时候，传感器壳体上的不锈钢就会感受到流体的压力作用，这个压力作用会经过密封的硅油栽传送到下一个装置上去，即扩散到硅膜片上，同时膜片的另一侧也会有压力的作用，这样膜片的两端都会产生压力，而且这两端的压力不同，会产生压力差，这个压力差的存在会使膜片的一端受到压力作用，另一端受到拉力作用。这两对应变力有一对会存在于压缩区内，另一对会在拉伸区内，这两对力会将膜片连接成为一个电桥，这个店桥是全动态的。这个全动态的电桥是采用恒流的电源进行供电的，采用这种电流可以有效地减少外界温度对该系统的影响。　　当压力有了一定的改变的时候，桥臂的阻值也会发生相应的变化，这个变化又会引起输出电压的变化，之后在经过相应的放大器进行了放大转换之后，又会把这一变化转化成相应的电流信号。形成的这种电流信号会经过相应的非线性矫正环的补偿。　　液压传感器价格　　华控兴业旗舰店 进口液压传感器 228元　　美控五金专营店 液压传感器 270元　　meacon旗舰店 米科液压传感器 268元　　华宇忠宜旗舰店 华宇进口液压传感器 258元　　伊莱科家具专营店 伊莱科液压传感器 262元　　荣盛家居专营店 美控进口液压传感器 328元　　经过小编的介绍相信大家对液压传感器的工作原理都有了一定的了解，现在市场上液压传感器的价格也是有一些多多少少的差异，大家在购买的时候一定要心中有数，货比三家，购买到合适满意的产品。土巴兔在线免费为大家提供“各家装修报价、1-4家本地装修公司、3套装修设计方案”，还有装修避坑攻略！点击此链接：【https://www.to8to.com/yezhu/zxbj-cszy.php?to8to_from=seo_zhidao_m_jiare&wb】，就能免费领取哦~

进口压力传感器价格及产品信息

　　压力传感器是工业生产当中相当常用的一种传感器材，它广泛用于各类自动化生产控制过程，简单来讲，它可以自动感受到压力信号，随而将这种动机转化为进一步的指示，转而实现控制，发展到现在，已经能够从环境中获得更多的信息，是一种更为智能的机械零件。下面我们看看进口的传感器价格目前是一种怎样的状况。　　ms18c-600-2带温补，进口陶瓷压力传感器 　　加工定制:是 | 品牌:sentronics | 型号:ms18c | 种类:压力| 材料:陶瓷　　种类 压力材料 陶瓷材料 物理性质 三氧化二铝　　材料 晶体结构 其他制作工艺 厚膜输出信号模拟型　　防护等级 ip65 线性度 0.3(%F.S.) 迟滞 0.2(%F.S.)　　重复性 0.1(%F.S.) 灵敏度 2.5 漂移 0.003　　¥ 53.20　　瑞士KELLER压力变送器、压力传感器、压力控制器，原装进口，现货　　加工定制:否 | 品牌:瑞士KELLER | 型号:4LC-9/21/23/35/PD/35/FA23系列 | 类型:扩散硅压力变送器| 测量介质:液体、气体、固体、流体、混合物　　类目： 变送器 压力变送器　　类型 扩散硅压力变送器 测量介质 液体、气体、固体、流体、混合物　　测量范围 0.1bar～300bar(kPa) 精度等级 0.05%，0.1%，0.5%，1%，2%，4%　　输出信号 4-20(mA) 防爆等级 EX2G Ex db IIC T6 to T4 防护等级 IP67　　电源电压 5(V) 接口尺寸 CE认证(mm) 传感器压力传感器，压力变送器　　价格：¥610.00　　博世BOSCH 压力传感器HM18-1X/350-C-R/V0/0德国纯进口　　加工定制:否 | 品牌:博世BOSCH | 型号:HM18-1X/350-C-R/V0/0 | 种类:压力 | 材料:聚合物　　种类 压力材料 聚合物材料 物理性质绝缘体　　材料 晶体结构 多晶制作工艺 集成输出信号模拟型　　防护等级 一级线性度 80(%F.S.) 迟滞 60(%F.S.)　　重复性 10(%F.S.) 灵敏度 100 漂移 10　　分辨率 2800 供应商 上海韦米机电设备有限公司 是否现货 少量现货　　产地 德国力士乐　　价格：¥2300.00　　三菱 Mitsubishi 进口欧蓝德CW5w 铃木 进气压力传感器 MN153281　　加工定制:是 | 品牌:HBO | 型号:MN153281 | 测量范围:5| 测量精度:3.968　　类目： 车用仪表 汽车传感器　　加工定制 是 品牌 HBO 型号 MN153281 测量范围 5 测量精度 3.968 适用范围 102KPA-3.968V　　价格：¥40.00　　从以上的几款进口产品中可以看到，目前这类压力传感器的价格与国产的产品并没有很大的出入，不同功能与各类参数的相似型号不管是进口的还是国产的产品，价格都大概在一条水平线上。另外，有一些小型的功能较简单的仪器价格有高有低，低的有几十元一个，价格高的也有达到上千元，大家在选购的时候最主要是看它的各种参数是否符合需要。土巴兔在线免费为大家提供“各家装修报价、1-4家本地装修公司、3套装修设计方案”，还有装修避坑攻略！点击此链接：【https://www.to8to.com/yezhu/zxbj-cszy.php?to8to_from=seo_zhidao_m_jiare&wb】，就能免费领取哦~

太阳能没有水但显示屏显示水满的，传感器也没问题是什么原因？

故障原因分析：
1、出水管道堵塞，造成放不出水
2、仪表故障造成显示错误
3、水位探头安装不到位，造成显示错误
4、水位探头损坏或线路破损、短路等造成显示错误
解决办法：
1、疏通出水管道
2、更换仪表
3、重新安装水位探头
4、更换水位探头，调整线路
需求热水应急解决办法：可直接从水箱顶部排气孔进行弥补，时间建议选择日出前或者日落后1小时，当水从侧面或者顶部排气孔溢流出来后则可中止补水。太阳能热水器出现故障后建议第一时间联系当时的购买商，让安排人员上门进行维修。

太阳能热水器水位传感器损坏还能自动上水吗

太阳能热水器水位传感器损坏不能自动上水。传感器损坏后很可能会传给控制仪错误信息，需要换传感器。太阳能热水器将太阳光能转化为热能，将水从低温加热到高温，以满足人们在生活、生产中的热水使用。太阳能热水器按结构形式分为真空管式太阳能热水器和平板式太阳能热水器，主要以真空管式太阳能热水器为主。扩展资料：太阳能热水器使用注意事项：上水时间最好在夜晚或早上。在晴天的情况下，第一次上水或水箱无水超过15min时，白天不能上水，否则无水空晒而产生270度的高温，真空玻璃管会突然遇冷而爆裂或真空管会结水垢。定期检查热水器的管路和排气孔等元器件是否正常工作。不使用时，热水嘴、上水阀均为关闭状态，洗浴中，打开下水阀，关闭上水阀，调节冷热水嘴即可。只上水时，将上水阀打开即可。参考资料来源：百度百科-太阳能热水器

压力传感器和压力表读数差距大

相差0.8MPa，实际压力多少呢？知道实际读数才好判断误差大小。
如果两套测量装置都是检定合格的话，压力传感器的读数错误的可能性较大。
具体与以下情况有关：
1、压力传感器一般输出4~20mA，仪表是否是4~20mA？还是0~20mA？
2、压力传感器供电电源是否符合要求？
3、周围有没有诸如变频器之类的强干扰源？压力传感器的传输线路多长？
4、传输线路是否采用屏蔽线？屏蔽是否接地？如何接地？

德国格尔马壁挂炉排名

[鲜花][开心]您好，亲，很高兴回答您的问题~~德国壁挂炉:一、威能壁挂炉（德国老牌燃气壁挂炉，中国用户心中的壁挂炉老大，目前中国累计销量以达16万以上台，壁挂炉世界十大品牌，德国威能集团）二、博世壁挂炉（欧洲乃至于世界上最大的燃气锅炉供应商之一，世界壁挂炉品牌排名第一，壁挂炉世界十大品牌，德国博世集团）三、菲斯曼壁挂炉（世界领先的供热技术系统供应商，国内耳熟能详的壁挂炉品牌，壁挂炉世界十大品牌，德国菲斯曼集团）四、艾诺基壁挂炉（家庭供暖热水专家，德国品牌）五、鲁尔壁挂炉（德国鲁尔集团）德国品牌。六、格尔马壁挂炉（德国格尔马热能技术（国际）有限公司）德国品牌。七、威仑壁挂炉（德国品牌）八、伯爵壁挂炉（德国品牌）九、卡德尔壁挂炉（德国品牌）十、汉莎壁挂炉（德国品牌）【摘要】
德国格尔马壁挂炉排名【提问】
[鲜花][开心]您好，亲，很高兴回答您的问题~~德国壁挂炉:一、威能壁挂炉（德国老牌燃气壁挂炉，中国用户心中的壁挂炉老大，目前中国累计销量以达16万以上台，壁挂炉世界十大品牌，德国威能集团）二、博世壁挂炉（欧洲乃至于世界上最大的燃气锅炉供应商之一，世界壁挂炉品牌排名第一，壁挂炉世界十大品牌，德国博世集团）三、菲斯曼壁挂炉（世界领先的供热技术系统供应商，国内耳熟能详的壁挂炉品牌，壁挂炉世界十大品牌，德国菲斯曼集团）四、艾诺基壁挂炉（家庭供暖热水专家，德国品牌）五、鲁尔壁挂炉（德国鲁尔集团）德国品牌。六、格尔马壁挂炉（德国格尔马热能技术（国际）有限公司）德国品牌。七、威仑壁挂炉（德国品牌）八、伯爵壁挂炉（德国品牌）九、卡德尔壁挂炉（德国品牌）十、汉莎壁挂炉（德国品牌）【回答】

德国格尔马壁挂炉排名

第一名、德国澳威尔燃气壁挂炉第二名、意大利亚历山大燃气壁挂炉第三名、吉利达燃气壁挂炉第四名、意大利斯博特燃气壁挂炉第五名、意大利欧莱威燃气壁挂炉第六名、法国奥尔迪燃气壁挂炉第七名、德国卡博燃气壁挂炉第八名、德国斯博萨燃气壁挂炉第九名、德国菲斯曼壁挂炉第十名、德国博世燃气壁挂炉【摘要】德国格尔马壁挂炉排名【提问】质量好吗？【提问】大概多少钱？【提问】第一名、德国澳威尔燃气壁挂炉第二名、意大利亚历山大燃气壁挂炉第三名、吉利达燃气壁挂炉第四名、意大利斯博特燃气壁挂炉第五名、意大利欧莱威燃气壁挂炉第六名、法国奥尔迪燃气壁挂炉第七名、德国卡博燃气壁挂炉第八名、德国斯博萨燃气壁挂炉第九名、德国菲斯曼壁挂炉第十名、德国博世燃气壁挂炉【回答】您这款没有上榜喔【回答】亲亲，质量还是可以的呢【回答】一般的大概多少钱？【提问】亲，大概8000多呢【回答】一般的喔【回答】好点的一万多呢【回答】【回答】国产合资的。大约多少钱？【提问】亲这个是相关资料呢【回答】亲，合资也要7000多块呢【回答】国产合资的大约多少钱？【提问】亲，合资也要7000多块呢已经回答了呢[开心]【回答】

王海涛的经典论文

太阳能热泵系统的稳定性王海涛, 王造奇( 1. 安徽建筑工业学院 环境工程学院, 安徽 合肥 230027; 2. 中国科学技术大学 热科学和能源工程系, 安徽 合肥 230022)摘 要: 在相同的压缩机频率、冷凝水温和相同的电子膨胀阀开度下, 文章对 PV/ T- SAH P 系统的动态性能进行了实验和分析, 就不同太阳辐照度和环境温度对 PV/ T- SAH P 系统性能的影响进行了对比, 提出了光伏-太阳能热泵( PV/ T- SAH P)的系统稳定性原理, 指出 PV/ T- SAH P 系统需要解决的一些问题。关键词: PV/ T- SAH P 系统; 最小过热度; 稳定性中图分类号: TK519 文献标识码: A 文章编号: 1003- 5060( 2008) 07- 1008- 04在太阳能热泵系统中, 蒸发器所吸收的热能大多数来自太阳能, 太阳辐照度随着季节、早晚时差的不同而不同, 而压缩机的容量又是额定的, 因此文献[ 1] 指出, 在其他条件一定的情况下, 集热器的容量和压缩机的容量是否匹配直接影响系统的工作性能[ 1- 6] 。由于系统通常在非设计工况下运行, 按设计工况确定的集热器面积与压缩机的容量往往不匹配, 因此提出了一种新型的光热、光电综合利用的直接膨胀式太阳能热泵系统 , 该系统中光伏组件与热泵装置的蒸发器结合成一体, 同时在系统设计时采用变频压缩机和电子膨胀阀( electronic expansionvalve, 简称 EXV ) , 通过改变压缩机容量来解决非设计工况下的不匹配问题。但是在实验中, 该系统出现不稳定情况, 或者称为振荡, 即系统在一定的工况下压缩机功率、各处制冷剂压力和温度等系统参数均发生周期性振荡。系统振荡对其经济性和安全性都是不利的, 所以保证稳定性是系统配置和控制的必要条件。1 实验装置及电子膨胀阀PV/ T-SAHP 太阳能热泵系统如图 1 所示。实验台如图 2 所示, 主要包括温度测量、压力测量、功率测量、流量测量、辐照强度测量及风速测量等几大部分。共有测点 53 个, 除工质流量由商家自带软件单独测量, 其他测点全部由数据采集仪实时采集记录。( 1) 数据采集。数据采集仪 Agilent34970A,配置 HP 34901A 采集模块 3 个, 共 54 个电压采集通道, 6 个电流采集通道, 实验过程一般 30 s 采集数据一次。图 1 PV/ T-SAHP 太阳能热泵系统( 2) 温度测量。采用 01 2 mm 铜康铜热电偶; 蒸发器进口、蒸发器出口、冷凝器进口、冷凝器出口、储水箱、压缩机进口、压缩机出口及百叶箱等共 20 个; 光伏蒸发器内部各处共计 23 个。( 3) 压力测量。制冷压力专用传感器( Huba506, Sw eden) , 0~ 30 @ 102kPa, 精度? 11 0%,响应时间小于 5 ms, 负载频率小于 50 Hz; 数量 4个; 位于蒸发器进口、蒸发器出口、冷凝器进口及冷凝器出口, 用于观察压缩机、冷凝器、膨胀阀及蒸发器进出口的压力变化。( 4) 日照辐射仪。TBQ-2( 锦州, 阳光) 型日照辐射仪 1 台; 安装位置与光伏蒸发器平行, 该表为热电效应原理, 感应元件采用绕线电镀式多接点热电堆。( 5) 功率传感器。WBP112S91 和 WBI022S( 四川维博) , 数量 2 个; 分别测试压缩机输入功率( 交流) 和 PV 模块输出光伏电流( 直流) 。系统采用浙江三花 DFP( L) 11 6-12 型电子膨胀阀, 四相步进电机驱动, 开阀脉冲 32 ? 20, 全程脉冲 500, 使用介质 R22, 阀的开度由研制的控制器控制。2 实验结果及分析21 1 实验条件2006 年 10 月 14 日、2006 年 11 月 6 日和2006 年 12 月 2 日, 在合肥地区( 北纬 31b53. , 东经 117b15. ) 进行了 PV/ T-SAHP 系统在相同的电子膨胀阀开度( 开度脉冲 400) 、相同的冷凝水温( 30 e ) 下的性能测试。测试期间的瞬时气象参数和冷凝水温如图3、图 4 和图 5 所示。试验过程中, 阀1、阀2、阀5、阀 6 关闭, 阀 3、阀 4、阀 7、阀 8 开启, 工质流动方向如图2 所示。压缩机定频( 50 Hz) 运行, 由公共电网供电。PV 电流输出, 经逆变器逆变后, 由外界负载消耗。测试期间, 水箱储水 80 kg, 水冷板式换热器水侧流速 01 217 kg/ s。2. 2 测试结果及分析21 21 1 测试结果说明由于秋天上午易出现多云天气, 为了更好地观察和对比, 在 3 d 的上午先把水加热到 30 e ,然后保持冷凝水温不变, 从 11: 21 分开始正式记录数据。从图 3 和图 4 可以看出, 3 d 午后的太阳辐照度变化明显, 易于比较。从图 6 可以看出系统压缩机功率的变化。2006 年 10月 14 日测试期间平均环境温度较高( 271 56 e ) , 当冷凝水温不变时压缩机运行稳定。11 月 6 日测试期间平均环境温度( 201 71 e ) 比第 7 期 王海涛, 等: 太阳能热泵系统的稳定性 100910 月 14 日的平均环境温度降低了 61 85 e , 太阳辐照度和 10 月 14 日相比变化不大, 但压缩机的功率在测试期间出现了振荡现象。12 月 2 日平均环境温度( 81 85 e ) 较前 2 次更低, 而此时压缩机的功率振荡更加剧烈。如图 7 所示, 说明了系统在不同的太阳辐照度和环境温度时系统光电效率 Gel 的变化。光电效率随着环境温度的降低而升高, 环境温度较低时( 2006 年 12 月 2 日, 测试期间平均环境温度71 4 e ) , 最高光电效率达到 131 4% 。与普通光伏模块( 12%) 相比, 光电转换效率明显提高, 波动很小。这主要得益于工质蒸发对光伏模块的冷却作用, 使得 PV/ T-SAHP 系统的光伏电池在高辐照条件下也能维持在较低的工作温度, 从而保证较高的光电转换效率。图中 OPS 为蒸发器的工作过热度。图 7 测试期间光电效率变化21 2. 2 测试结果分析当蒸发器的几何尺寸和热工参数确定后, 在运行中存在一条最小稳定信号线( M inimum Stable Signal 线, 简称 M SS 线)[ 8] 。M SS 线以左, 蒸发器属于不稳定区; M SS 线以右为稳定工作区;在 MSS 线上则是临界值。图 8 表示了蒸发器MSS 线与不同静态过热度时的膨胀阀特性线, 当蒸发器负荷为 Q 时, 制冷系统工作于 A 点时处于临界稳定状态, 理论上讲为最佳稳定工作点。如果调小膨胀阀静态过热度, 使工作点处在不稳定区中, 系统将产生振荡。图 8 膨胀阀与蒸发器的匹配关系由 MSS 线理论很容易解释上述现象, 当环境温度很高时( 2006 年 10 月 14 日) , 集热/ 蒸发器出口制冷剂过热度很大, 此时系统工作在 MSS 线的右侧, 处于稳定工作区。当环境温度很低时( 2006年 12 月 2 日) , 集热/ 蒸发器出口制冷剂过热度很小, 此时系统工作在 MSS 线的左侧, 处于不稳定工作区, 压缩机出现剧烈振荡。PV/ T-SAHP 系统产生振荡, 对系统运行经济性与安全性均很不利, 由于对系统的稳定性缺少理论与定量研究, 为确保运行稳定性, 往往片面地增加蒸发器的运行过热度, 这就降低了蒸发器的利用率, 因为过热区制冷剂的放热系数还不到两相区最大放热系数的 1/ 5[ 8]。适当减小蒸发器的运行过热度, 可获得一定的节能效益, 但又不能1010 合肥工业大学学报( 自然科学版) 第 31 卷盲目地减少过热度, 追求运行经济性而导致系统产生振荡。只有对蒸发器和膨胀阀本身的动态特性做出定量分析, 并找出系统的临界稳定区( MSS线) 与条件, 找出影响系统稳定性的各种因素, 给出其定量关系, 才能在保证系统稳定性前提下, 最大限度地利用蒸发器的有效传热面积, 获得最高的经济性。3 本系统需要解决的问题PV/ T-SAHP 系统中配置变频压缩机和电子膨胀阀的关键问题, 是以保证系统稳定性和变容量范围内系统最佳运行工况为目标, 确定合理的控制方案和控制算法。在该系统的研究开发过程中, 还有许多理论问题和实际应用问题要解决。31 1 系统静态和动态特性深入了解控制对象的特性是寻求合理的控制方案和控制算法的基础。对系统中各部件的静态和动态特性进行理论分析和试验研究, 用理论建模的方法, 得出各部件的静态模型和动态模型。然后根据各部件参数之间关系, 建立系统静态和动态模型。根据模拟计算和试验研究的结果, 分析系统静态和动态特性。31 2 系统稳定性原则由于该系统有变频压缩机和电子膨胀阀 2 个流量调节装置, 所以同样存在系统稳定性问题。在以上系统静态和动态研究的基础上, 分析满足系统稳定性条件下的电子膨胀阀特性要求,得出系统稳定性区域。31 3 控制方案和控制算法为减少电子膨胀阀流量调节对过热度的响应滞后, 电子膨胀阀对蒸发器出口端制冷剂过热度的检测可通过热敏电阻或压力信号。用 2 只热敏电阻检测时, 一个测量蒸发温度, 另一个测量蒸发器出口温度; 采用压力信号对蒸发器出口端压力进行测量, 并经物性程序将其转化为蒸发温度。由于蒸发器内压力的变化比温度的变化迅速, 因此控制器能及时地反应过热度的变化。电子膨胀阀流量调节对过热度的响应滞后问题, 也可以采用前馈加反馈的复合调节方法解决。如将压缩机转速作为前馈信号, 根据转速变化调节电子膨胀阀供液量, 再结合反馈进行复合调节。由于系统的非线性特性, 采用模糊算法有一定优势。也可考虑 PID 控制算法和模糊控制算法结合使用, 发挥各自算法的优点, 达到较好的控制效果。4 结 论( 1) 变频压缩机和电子膨胀阀组成的 PV/ TSA HP 系统存在系统振荡问题。( 2) 变频压缩机和电子膨胀阀组成的 PV/ TSA HP 系统是一种最有发展前途的系统配置, 代表太阳能热泵系统的发展方向。需要对系统静态和动态特性进行深入了解,确定合理的控制方案和控制算法, 以保证系统稳定性和变容量范围内系统最佳运行。[ 参 考 文 献][ 1] Chaturvedi S K, Ab azeri M. T ransient simul ation of a capacit y-m odu lat ed, direc-t expan sion, sola-r assist ed heatpum p[ J] . Solar Energy, 1987, 39: 421- 428.[ 2] It o S, M iura N, Wan g K. Performance of a heat pump using dir ect expansion s ol ar collect ors [ J] . Solar Energy,1999, 65( 3) : 189- 196.[3] It o S , M iura N, T ak ano Y. Studies of h eat pu mps using direct expan sion t ype solar collect ors[ J] . J ou rnal of Solar Ener gy Engin eering, 2005, 127: 60- 64[ 4] Chatu rvedi S K, Chen D T , Kheireddin e A. T hermal perf orman ce of a variab le capacity direct ex pan sion s ol ar-assist ed heat pu mp [ J] . Energy Conversion and Manag ement,1998, 39( 3) : 189- 196.[ 5] H aw lader M N A, Chou S K, Ullah M Z. T he perf ormanceof a solar assist ed heat pum p w at er h eating syst em[ J] . Applied T hermal E ngineering, 2000, 21( 10) : 1049- 1065[6] H uang B J, Chyng J P. Performance charact eristic of int egral t ype sola-r assist ed h eat pump [ J] . Solar Energy, 2001,71: 403- 414[ 7] H ulle Z R. T he MSS line: a new ap proach t o hu nting pr oblem[ J] . ASH RAE Journ al, 1972, 10: 43- 46.[ 8] Chen W, C hen Zhijiu, Zh u Ruiqi, et al. Experiment al investigation of a m inimum stabl e superheat control s yst em of anevaporat or[ J] . Int ernational Jou rnal of Refrigeration, 2002,25: 1137- 1142。

王海涛的发表的论文

变频控制直接膨胀式太阳能热泵的数值模拟建筑环境与设备工程专业的发展与思考电子膨胀阀开度对PV/T-SAHP系统性能的影响共轨式二甲醚发动机电控技术的研究直接膨胀式太阳能热泵发展太阳能热泵系统的稳定性电子膨胀阀开度对SAHP系统稳定性的影响前馈神经网络在空调负荷预测中的应用空调系统末端装置稳定性的仿真研究中央空调系统末端装置控制系统稳定性研究户式光伏空调系统性能的数值模拟户式光伏空调系统性能的数值模拟EBP神经网络在空调负荷预测中的应用基于MATLAB/Simulink的空调末端装置稳定性的仿真研究基于MATLAB/Simulink的空调系统送风机稳定性的仿真研究